所以，出现了某泵站为解决启动强烈振动问题，耗巨资进行部分机组更新改造，将水泵设计扬程进一步提高。据报道，改造以后，站运行效率很低，而且汽蚀振动严重。更新改造的结果，说句戏言：又急待下一次“节能改造”!

　　综上可见，这一据极度片面的观察，得出的错误认识，在我国影响之大，不可轻视。那么，怎么说现象观察极度片面呢?因为出现启动剧强振动现象的虹吸式泵站，全面现象是，在较低净扬程下启动时，尽管启动扬程很高，却并不产生强烈振动，随着净扬程逐步提高，从开始产生短促强烈振动，并自动止息，逐步延长振动时间，直到永不止息为止。举例来说，江都一、二站64ZLB-50型水泵，叶片角度为0°时，水泵最高效率扬程为8米，鞍底扬程约为7.3米，鞍顶扬程约为10米。当净扬程在3米以下启动时，最大启动扬程超过鞍顶扬程进入小流量区域，整个启动过程中也不会发生强烈振动，净扬程达3米以上，启动扬程急剧上升超过鞍顶扬程阶段，并不产生振动，待真空破坏阀排气结束，关闭后，停瞬间，启动扬程迅速下降过程中突然发生振动，开始为一分钟左右，强烈启动振动自动息止，净扬程逐步提高，振动时间逐步延长，直至净扬程达6.5米以上时，这种振动将永不止息。逐步提高或降低，在运行中的水泵扬程，全程经过鞍区扬程均不会产生强烈振动。在稳定运行中的水泵，打开真空破坏阀，提高运行扬程，并不产生振动，但再关闭以后，和水泵启动过程一样将产生的振动直到永不止息，而被迫停机，这是虹吸式轴流泵站产生强烈水力振动，如果全面观察分析这些现象，就绝不会如此简单错误地认为，虹吸式泵站启动扬程过高进入马鞍区，而马鞍区为不稳定运行区，轴流泵应该避免在这个区域运行吗?

　　早在70年代完成的江都四站设计，在周君亮院士等前辈指导下，广纳当时国内科研成果(确认了轴流泵在马鞍区是可以稳定运行的)，并圆满杜绝虹吸式轴流泵站启动振动现象。大胆合理地将江都四站水泵设计扬程比一、二、三站降低了3米。经过20多年的运行，充分证明设计是正确的，成功的。

　　众所周知，轴流泵的全性能曲线，不是理论计算出来的，而是根据实测资料绘制的。运行扬程逐步升高至鞍顶扬程附近，都能稳定运行，才可绘制出大量流量曲线。运行扬程逐步降低，至鞍底扬程也能稳定运行，才能绘制出小流量曲线。如果水泵在马鞍区内工作不稳定，就不可能实测出马鞍区性能曲线来，这是一个常识问题。江都排灌站运行实践告诉我们，轴流泵在鞍底以上扬程完全可以稳定运行。江都四站轴流泵，高效扬程为6米，由于是虹吸式出水，启动扬程较高，最大启动扬程达13米左右，由于虹吸管设计相当，从未发生启动振动现象，实测运行净扬程达7.8米时，水泵运行全扬程将在8米以上，当进入马鞍区，不但能稳定运行，而且装置运行效率达76%。曾作排除进口引河积水非常运行，随着水位逐渐下降，运行扬程逐步上升，最大运行净扬程达11.5米，可能已经超出鞍顶扬程，进口最低水位在叶轮中心以下吸上2.5米，都能稳定运行，只是气蚀声响和振动较大。

　　江都一、二站更新改造前选用64ZBL-50型轴流泵，设计扬程为8米，就在马鞍区内。在一站兴建初期曾打开真空破坏阀并逐渐降低进水水位试验运行，当水泵运行扬程达10米时，正处于鞍顶扬程附近，才出现强烈振动现象。此前都能稳定运行，关闭真空破坏阀后，水泵又恢复稳定运行。

　　在一站更新改造工程模型试验中，我们特别仔细地观察了水泵振动情况，模型泵工作扬程脉动正常达13厘米左右，当工作扬程逐步上升时，在马鞍区内稳定工作，只有在临近鞍顶扬程时才会失去稳定，产生强烈振动。在强烈振动发生时，只要稍稍改变水泵转速，即改变鞍顶扬程，水泵振动便会立即停止。

　　轴流泵在临近鞍顶扬程附近运行时所以会出现强烈水力振动，是因为鞍顶扬程附近H-Q曲线非常平坦，而水泵工作扬程大达0.5米以上的脉动，这扬程脉动值，鞍顶扬程附近，可导致2M3/S流量的剧烈变化，从而在叶片上产生水流滚翻撞击等强烈水力振动现象。可以断言，在此扬程下，如果改变叶片安放角度，即改变鞍顶扬程，这种振动会立即消除。

　　四、拦污栅严重堵塞引起的强烈振动和噪声，令大型泵站支持更高选用水泵设计扬程

　　大型泵站排涝运行中，普遍存在拦污栅严重堵塞，江都泵站也曾面临过此类问题。站下游水草成垛，拦污栅犹如一道草墙，前后水位差一般达2-3米，最大可达4-5米。且栅后水位大幅脉动，剧烈翻滚，水泵出流挟气，电机功率较大幅值振荡，种种现象说明由于拦污栅严重堵塞，进口水位严重降低，且脉动异常，使运行扬程扩大，大泵在恶劣的吸上运行状态高扬程运行，可能临近鞍顶扬程附近，产生强烈的水力振动，总之使运行工况极不稳定，感到厂房也伴随机组振动，另人不由产生惊惧不安之感。

　　1998年9月，在长江流域发生大洪水以后，为寻求泵站改造商机，笔者曾受派遣，去湖北武汉市相关单位寻求合作，进行泵站改造。从几个单位的英雄榜上，看到员工们为泵站安全运行，舍身冒死地站在严重堵塞的拦污栅后水中，用双手清除附着在拦污栅上的杂物。(江都站也曾临时停机吊起拦污栅，清理杂草的方法比较安全)曾经想过，不可以漠视为泵站高效安全运行，同仁们舍身忘死的情形。泵站改造工程首先要解决拦污栅堵塞的问题。

　　其实，只要有投资，解决拦污栅堵塞问题并不很困难。江都站的经验是，在进口引河或兴建或依托建筑物设迴转清污装置，清除杂物很彻底、很方便。

　　大灾过后，迫使人们反思，笔者拜访的话题正是主人们所思所想，所以一开头总比较融洽，急待改造泵站的大致情况为： 原泵站为虹吸式出水真空破坏断流，由于江河泥沙淤积，越驼峰洪水位发生频率提高，虹吸驼峰底为洪水淹没，停机不能断流，洪水期泵站不能开机的几率提高了。 原用64ZLB-50型轴流泵，设计扬程7米(实际为8米) 经常运行净扬程为3-5米，由于启动扬程过高，进入不稳定运行马鞍区，产生强烈振动、启动振动。最大水位差为6.5米左右，由于拦污栅堵塞严重，运行扬程过高。所以需要改造虹吸管为直管出水，提高水泵设计扬程提高至9-9.5米，才能保证泵站安全运行。 笔者分析，轴流泵马鞍区可以稳定运行，虹吸式出水泵站启动振动现象是虹吸驼峰设计缺陷造成的。启动过程中随着出水管中水位上升，存留空气受压缩，大部分经真空破坏阀或出水口排出，顶部存在不易于排除的残余弹性气囊，在水泵工作压力脉动的作用下，压缩-反弹-以致产生振荡，使驼峰顶负压双幅值大幅跳跃变化，原型实测江都二站，负压跳跃变化达4米水柱。造成轴流泵工作扬程，可能在高于鞍顶和低于鞍底扬程之间反复跳跃变化，水泵流量在相应扬程下，大幅跳跃变化，而在叶轮上产生的强烈水力振动，俗称启动振动。(参见文献3)根据江都四站及此后续建多座泵站成功的经验，仅花数万元费用，改造虹吸驼峰顶，即可消除这种启动振动现象。所以不必改造虹吸管。为提高泵站经常运行效率，应降低水泵设计扬程，而不是提高。拦污栅堵塞问题应优先解决。解决最大洪水位时超驼峰继续运行的改造工程中，也应保留虹吸管。因为废除旧管，新建直管耗资大增。同时必须新建挡水闸门，在保留虹吸管时，该闸门可为简单的事故挡洪门，只承载超驼峰水位差的水压力，造价较低;而采用直管时，该挡洪门必须按泵站断流的快速闸门设计，其需承水压力当升至十数米，闸门及启闭机的造价将远大于前者。

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