0.96507

　　11.101

　　789.98

　　6

　　0.95322

　　0.93318

　　0.93316

　　0.93823

　　0.93402

　　0.8931

　　8.3063

　　518.49

　　T2+L2，绝缘子40片，雷电侵入波幅值2.659MV

　　2

　　1.1303

　　1.2058

　　1.1092

　　1.1922

　　1.207

　　0.99702

　　18.048

　　1223.4

　　3

　　1.0919

　　1.0595

　　1.0467

　　1.0441

　　1.0604

　　0.96749

　　11.628

　　835.62

　　6

　　0.96695

　　0.9427

　　0.93899

　　0.94692

　　0.94362

　　0.9123

　　8.5121

　　545.42

　　从表3可以看出，雷击2～6号杆塔时，当2～6号杆塔上绝缘子增至40片，避雷器吸收的最大能量为1223.4kJ，小于避雷器2ms方波的极限通流能力，避雷器上的最大过电流为18.048kA，未超过20kA的标称放电电流，不会威胁变电站内设备的绝缘。

　　雷击1号杆塔和雷击2～6号杆塔的雷电侵入波过电压和过电流相差很大，主要原因是本站500kV出线门型架距离1号杆塔60m，而1号杆塔距离2号杆塔750m，雷击点的距离是影响过电压、过电流幅值的一个重要因素。因此，在加强输电线路绝缘的同时，应进一步加强进线段线路的防雷保护，尤其是从1号杆塔到门型架之间的线路。

　　5 结语

　　(1)本站进线段海拔2700m，在进行绝缘配合计算时，本文采用DL/T 620-1997推荐的公式进行海拔校正。

　　(2)调爬后输电线路的防污特性得到提高，但是站内主要设备上的过电压和流过避雷器的电流均较之前有所增加，线路绝缘水平的提高将导致避雷器承受能量的增加和站内主要设备绝缘配合系数降低。

　　(3)从仿真计算的结果看出，2～6号杆塔上的绝缘子片数增至40片，雷击2～6号杆塔时，避雷器吸收的最大能量小于避雷器2ms方波的极限通流能力，流过避雷器的电流未超过标称放电电流，不会对变电站内设备的绝缘造成威胁。但是，当1号杆塔上绝缘子片数超过31片时，雷击在1号杆塔上，虽然避雷器吸收的最大能量小于避雷器2ms方波的极限通流能力，但是流过避雷器的电流超过了标称放电电流，站内主要设备原有的绝缘配合系数降低，对设备的安全运行不利。因此，建议1号杆塔绝缘子可增至31片，其他杆塔绝缘子可增至40片。

　　参考文献：

　　[1] DL/T620-19997. 交流电气装置的过电压保护和绝缘配合[S].1997.

　　[2] GB/T311.2-2002.《绝缘配合 第2部分：高压输变电设备的绝缘配合使用导则》[S]. 2002.

　　[3] 范立军. 高海拔地区大气参数对电气设备外绝缘影响的研究[D]. 大连: 大连理工大学, 硕士学位论文.2002.

　　[4] 文远芳.高电压技术[M].武汉：华中科技大学出版社，2001.

　　[5] 周卫华，蒋毅j加强线路绝缘对变电站绝缘配合的

　　影响[J].湖南电力，2005，25(5)：7-11

　　[6]江日洪.张兵.罗小宇. 发、变电站防雷保护及应用实例[M]. 北京: 中国电力出版社,2005: 134，94，95.

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