扰动板间流体流动状态是不易测量的。经分析可知，当扰动板上扰动柱形一定时，扰动板间流体的纹乱程度与流体进入扰动板的流动速度u有关，为了能反映流体进入板口流动状态，可用雷诺数Re()来表示，也就是说可用Re来表示流体的流速对对除油效率的影响。图4为Re对除油效率的影响。由图4可以看出，当Re在80～220范围内，随着Re的增加，除油效率增大较快;当Re达到230以后，随着Re的增加，除油效率反而减小。这种现象是因为当Re在一定的范围内，流体的质点运动速度不是太快，质点的动量不大，水中的油滴碰撞后能聚集在一起，这种碰撞通常称为“有效碰撞”。当Re在100～160范围，除油效率增加幅度较小，而Re在160～210，除油效率略有降低，这种现象是因为此时流体内运动质点的动量较大，部分油滴在受到动量较大的质点碰撞后分散成更小的油滴，部分油滴碰撞后能聚集在一起，当碰散油滴的量小于聚集油滴的量，除油效率略有上升，反之则略有下降。

　　由试验知，在通常的操作温度(10～60℃)下，温度对除油效率虽有影响，但影响不大。相同的停留时间和同一流速下，低温时除油效率略低于高温除油效率。笔者认为，因为温度低时，水的粘度大，油滴需要有较大的动量穿过水膜与另一油滴聚集。温度对除油效果的影响只有温度相差较大时考虑这种影响才有意义。

　　4.2 含油废水处理效果

　　在研究除油效率影响因素的基础上，用该装置做了3种含油废水除油效率的实验，实验结果如表1所示。

　　表1 三种含油废水的除油效果 废水名称 进水浓度(mg/L) 出水浓度(mg/L) 除油效率(%) 炼厂油废水轴承厂废水油脂厂废水 325～480

　　348～429

　　220～850 10～20

　　20～30

　　10～20 94～97

　　91～93

　　95～98 注：表中数据表示测量范围，不表示对应关系。

　　查相关重力除油装置的有关资料报导[2～6,8]，平流式和斜板式隔油池除油效率在70%～85%，常用于二级除油的气浮设备出口含油浓度约20mg/L，波纹板结构的除油设备除油效率约90%。

　　由于各类废水中含油量不同、废水的性质不同，在没有做比对试验时不能单纯用除油效率来说明设备性能，但从文献报导的设备除油效率的范围可以说明本装置的扰动结构能促使废水中微小油滴颗粒聚集成大油滴颗粒，从而实现提高除油效率的目的。

　　5 结论

　　试验证明干扰流体的流动方式能提高除油效率，减小除油设备的体积。

　　除油效率不仅与流体在除油器中的最佳停留时间有关，还与流体的流动状态有关，所以在设计计算时应注意选择合适的流速。

　　在常温下，温度对除油效率影响不大。

　　应注意，不同扰动板的结构形式，其最佳停留时间是不同的;流体的流动状态对除油效率的影响也不同。

　　符号表

　　ut——油滴颗粒的上浮速度(m/s)

　　d——油滴颗粒直径(m)

　　Ds——扰动板入口处的当量直径

——水的密度(㎏/m3)

——油的密度(㎏/m3)

——水的粘度(Pa·s)

——阻力系数

　　C——任意微元体内油滴的浓度(g/m3)

　　L——扰动板和油水分离器的长度(m)

　　h——扰动板高度(m)

　　u——流体流动速度(m/s)

　　s、e——下标，表示“进口”和“出口”

　　参考文献

　　[1] 高廷耀，顾国雄.水污染控制工程(下)[M].出版地：北京.高等教育出版社，2003. [2] 油水分离技术及分层输运的研究[D]，清华大学硕士论文，2005.[3] 杨岳平，徐新华，刘传富.废水处理工程及实例分析[M].出版地：北京.化学工业出版社，2003.

　　[4] 陈国华.水体油污染治理[M].出版地：北京.化学工业出版社，2002.

　　[6] 谢磊，胡勇有，仲海涛.含油废水处理技术进展[J].工业水处理，2003,23(7).4～7.

　　[7] 陈雷，祁佩时，王鹤立.聚结油性能及机理的探讨[J].中国环境科学出版社，2002.

　　[8] 金东恩.轴承生产废水处理工艺研究[D].哈尔滨工业大学硕士论文,2001.

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