网架与支承结构静动力相互作用的探讨
来源:互联网 qikanw | 田勇1,张俊发2
【分 类】 机械与建筑工程
【关 键 词】 网架结构、相互作用、ANSYS、有限单元法
【来 源】 互联网
【收 录】 中文学术期刊网
正文:5.结构地震反应分析建筑场地条件为Ⅱ类场地,设计地震分组为第一组,抗震设防烈度为8度。根据场地条件和设防烈度要求,本文参照抗震规范分别对两种模型进行了反应谱分析,竖向反应谱分析的地震影响系数

取值为水平向地震影响系数

的

,振型组合采用了CQC法,取了模型的前100阶进行组合计算。
在进行模型动力分析比较时,其主要为网架最不利杆件的轴力比较和下部框排架结构的设计弯矩和轴力比较。
5.1竖向地震反应分析 上部网架结构设计主要由竖向地震起控制因素,因此,对模型进行了竖向地震反应分析,比较了网架结构反应在两种计算方案下的差异。
表二为两种模型竖向反应谱分析及静力组合下跨中上弦的最不利杆件的轴力值比较,表三为跨中轴线上下弦最不利杆件的轴力值比较,网架腹杆轴力值相对上下弦杆件轴力值偏小,因此本文并将其列出。
由表二和表三可知,两种模型在静力分析中最不利杆件应力相差不大,相对误差在1%以内,但在谱分析中,由于结构形式的不同,导致了谱分析响应完全不同,其最大结果的相对误差在15%以上。将谱分析与静力分析迭加,其结果表明,共同作用模型计算结果比非共同作用模型计算结果小,即依据现行网架设计方法计算的杆件设计值偏大,且最不利杆件应力相对误差在10%以内。
表2 网架上弦杆最不利轴力比较
Tab.2 the contrast of the first quarter force of the truss
单 元 号 |
非共同作用模型 |
共同作用模型 |
网架上弦杆轴力(N) |
谱分析 |
静力 分析 |
谱分析 |
静力 分析 |
417 |
6.05E4 |
-1.60E5 |
5.51E4 |
-1.58E5 |
434 |
9.97E3 |
-1.56E5 |
4.19E4 |
-1.54E5 |
451 |
-4.8E4 |
-1.47E5 |
1.99E4 |
-1.46E5 |
468 |
-6.4E4 |
-1.34E5 |
-3.81E3 |
-1.33E5 |
485 |
-2.4E4 |
-1.12E5 |
-2.16E4 |
-1.15E5 |
表3 网架下弦杆最不利轴力比较
Tab.3 the contrast of the below chord force of the truss
单 元 号 |
非共同作用模型 |
共同作用模型 |
网架下弦杆轴力(N) |
谱分析 |
静力 分析 |
谱分析 |
静力 分析 |
905 |
-6.98E4 |
1.57E5 |
-2.49E4 |
1.57E5 |
921 |
1.09E4 |
1.55E5 |
-1.87E3 |
1.55E5 |
937 |
1.44E4 |
1.49E5 |
-2.19E3 |
1.49E5 |
953 |
5.48E4 |
1.39E5 |
1.88E4 |
1.38E5 |
969 |
4.44E4 |
1.24E5 |
3.68E4 |
1.23E5 |
985 |
-6.12E3 |
1.03E5 |
4.52E4 |
1.02E5 |
5.2水平向地震反应分析
在考虑框排架结构的设计弯矩和轴力比较时,主要由水平地震作用起控制因素,故进行了两种模型在水平向地震作用下最不利柱的弯矩和轴力计算。
表四为两种模型在竖向地震分析下最不利柱端部的弯矩比较,表五为最不利柱轴力比较结果。
表4 支承结构最不利柱弯矩比较
Tab.4 the contrast of the moment of the supporting frame
柱 编 号 |
非共同作用模型 |
共同作用模型 |
最不利柱弯矩(N·m) |
谱分析 |
静力 分析 |
谱分析 |
静力 分析 |
1 |
-4.8E3 |
-40.38 |
-1.38E4 |
5.01E3 |
2 |
-16.9E3 |
-3.07E4 |
-1.25E5 |
-1.88E4 |
3 |
-2.58E3 |
-5.46E4 |
-2.64E5 |
-5.51E4 |
4 |
6.42E3 |
-6.97E4 |
-3.21E5 |
-7.26E4 |
5 |
4.49E3 |
-7.49E4 |
-3.55E5 |
-7.78E4 |
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