【摘要】在我厂卷烟制烟片生产过程中，发现隧道式叶片回潮机易发生堵料情况，，严重影响生产连续性，通过研究分析有效改进了这一情况。本文阐述了存在的问题及改进的方法以及取得的效果。

　　【关键词】制叶片 HT 堵料 频次

　　0 引言

　　制丝生产线中，叶片加料段工艺流程为将来料烟叶处理为符合工艺标准的烟片，进而为后续切丝烘丝等工艺服务，其处理流程为烟片从预混柜出来经电子秤、隧道式叶片回潮机、加料滚筒，通过加料，对烟片准确均匀的施加料液，改善其燃吸品质，提高吸食吸味和耐加工性。WQ7231B型隧道式叶片回潮机(叶片HT)是由昆明船舶设备集团有限公司生产的，额定生产能力为6400kg/h，该系列机型在全国烟草企业都使用比较普遍，工作原理也大致相同，因此该研究具有推广性。

　　1 WQ7231B型隧道式叶片回潮机结构及工作原理简介

　　WQ7231B型隧道式叶片回潮机在我厂主要用于制丝线上的制叶片工序，其功能是将蒸汽与叶片充分接触水分子快速渗透到烟片组织内部，同时将蒸汽热量传给叶片，使叶片的温度和湿度迅速提高。设备主要由隧道式槽体、盖板、排潮罩等部分组成。该机的槽体底部安装有数个喷嘴，喷嘴安装在带有螺纹的喷嘴接头上。喷嘴接头于蒸汽管道连接，使得槽体内部可以喷射足量的蒸汽来满足工艺要求。盖板安装于槽体上方正对喷嘴区域，可以避免蒸汽外溢并减少灰尘进入槽体。在槽体上方进出料位置，蒸汽容易外溢，在该位置安装有排潮罩，排潮风机通过排潮管道和排潮罩吸走外溢的蒸汽，并排到潮气排放点。

　　振动输送槽在偏心轴驱动装置的驱动下，使回潮隧道产生振动，从而达到输送物料的目的;在回潮隧道的进、出料两端安装有排潮管道系统，将工作时蒸汽隧道内外溢的蒸汽排走;工作时，叶片从振动槽体的进料端进入隧道，蒸汽从流化床底板上的小孔中喷出，使叶片形成沸腾层，叶片在蒸汽射流和振动颠簸作用下向前输送。

　　图1、2 叶片HT实物图和平面图

　　2 改进前叶片HT存在的问题

　　在生产过程中，叶片HT进料口易堵料, 一旦发生堵料，势必会造成物料断流，既影响正常生产，又影响工艺质量，增加了物料和能源的消耗。

　　我们经常能在叶丝回潮机出口发现大量的烟丝水湿砣和块状薄片锅巴，经过烘丝后，仍存有一定量的水湿烟及锅巴烟，这样就存在严重的质量隐患，因叶丝回潮机出口温度较高，取样困难，为此我们对叶片HT堵料频次进行了调查统计，具体统计数据如表1：

　　表1 叶片HT前期堵料频次统计表 图3 现场堵料图片

　　3原因分析

　　关于叶片HT堵料问题，通过现场查看并分析后认为，要解决HT堵料问题，需从三个方面进行考虑，一是HT进料的均匀性，二是HT本身的问题，三是HT出料振槽的的快速运输能力。

　　3.1进料的均匀性的问题

　　车间维修工在对HT进料振筛进行检查的过程中发现，振筛部分摇臂的胶条已经老化，而胶条的老化会影响振筛的能力，导致物理属性发生变化并影响振动的一致性，使物料在振筛上的均匀性受到影响，下表是检查后的统计表。 原有摇臂数量 磨损摇臂数量 更换摇臂数量 摆杆比 左侧摇臂 7 3 7 1:1.5 右侧摇臂 7 2 7 1:1.5 表2 叶片HT振筛摇臂调查统计表

　　3.2HT本身的问题

　　3.2.1 HT入口槽体为光滑镜面不锈钢，摩擦系数较小，生产过程中HT喷射蒸汽在HT入口端产生汽阻，可能导致烟叶打滑堵料。目前的方案是在入口端槽体增加金属条，防止烟叶打滑。

　　3.2.2将HT护板拆卸后发现，由于平时保养过程中未拆开护板进行保养，导致内部积尘及积垢严重，四角减震弹簧处堆满烟叶，该情况会导致四角减震弹簧的行程不一致，一定程度上影响了HT本身的平衡性。

　　图4 减震弹簧积垢图片

　　3.2.3维修工在检查过程中发现，传动系统三角带已经出现一定的磨损，导致在运行过程中会发生打滑现象。

　　3.3HT出料振槽的的快速运输能力问题

　　经过现场观察后发现，烟叶从HT出来后堆积在出料振槽上，由于出料振槽的振动频率过慢，导致振槽上滞留的烟叶越来越多，一定时间后就会在HT出口处形成堵料。

　　4 改进措施

　　4.1 更换磨损器件

　　根据前期调查，虽然两侧摇臂并未全部磨损，但是使用过的摇臂和新摇臂之间的属性是不同的，如果混合使用必会对使用效果产生影响，对此维修工对振筛的摇臂全部进行了更换。另外，将已磨损的三角带同时进行更换。

　　图5 更换摇臂现场图片 图6、7更换三角带现场图片

　　4.2自身维保

　　将HT减震弹簧及内部进行彻底的保养，结合实际情况完善HT的日常管理及点检维护制度，定期进行内部深度保养及检查，固化深度维护周期等。

　　4.3改善快速运输能力

　　4.3.1增大HT内部槽体摩擦系数

　　不锈钢条确定如下，根据每振动一次槽体的振幅F，确定不锈钢条的间距W，计算如下，W=F=2P×(D2/ D1) ×2i {式中，P为偏心距，i为摆杆比，D1为大皮带轮基准直径，D2为电机轮基准直径}。

W =2×19×(110/280)×4=59.7mm，根据计算，通过取整，得到不锈钢条之间的间隙为60mm，只要不锈钢条焊接在槽体上起到增加摩擦的作用即可，太粗会阻碍烟叶的运动，所以选用车间现有库存的Φ3不锈钢条，为了不影响槽体的平衡，不锈钢条之间采用错位焊接，减少不锈钢条的数量。实际效果如下图所示：

　　图8、9 HT入口槽体图

　　4.3.2加快走料速度

　　由于HT或者振槽并没有一个确定的走料速度的计算公式，我们在忽略摆杆安装角度及摆杆比的情况下，通过计算从动轮输出线速度来进行两者的走料速度比较。

　　V =V电机×(D2/ D1)×P×i

　　式中，V电机为振动输送机或HT电机转速，D1为大皮带轮基准直径，D2为电机轮基准直径，P为偏心距，i为摇臂的摆杆比。

　　通过现场查看设备及设备说明书，确定电机转速、皮带轮直径，计算HT及出料振槽物料输送速度如下(弹片式振动输送机摆杆比为1)。

　　VHT =V电机×(D2/ D1)×P×i

　　=950×(110/280)×19×1

　　=7091mm/min

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