(i=1,2，…，nh)

对其全微分，求出再热前的关系式：

(7)

　　对于中间再热机组, 高压缸工作在过热蒸汽区的那些级的内效率可以认为不变, 机组相对内效率的变化主要由中、低压缸效率的变化引起。因此, 计算中间再热机组主蒸汽参数变化引起的功率增量时, 完全可以认为机组的相对内效率是不变的。

同理，对于再热后各中间级组，第级组的理想比焓降为：

可以求出再热后的关系式：

(8)

由弗留格尔公式的，便可得出再热汽压力pr比例于汽轮机的主蒸汽流量，

(9)

将(9)代入(8)中，的再热后的的关系式：

(10)

1.1.4 推导

　　由于最末级处于湿蒸汽区，由于湿蒸汽的干度不容易求出，故不能简单的顺延中间级的焓降公式。

　　由下式推导出

　　综上所述：即可以求得主蒸汽压力的变化对机组功率P的影响

(11)

其中：(再热前)

或 (再热后)

　　1.2主蒸汽压力的变化机组的吸热量Q的影响

　　由统一物理模型可知，机组的吸热量公式为：

(12)

在主蒸汽的吸热部位只在锅炉中，还有在再热部分。在统一物理模型中，我们可以将主蒸汽的吸热量的部位划分到第一个小锅炉中，还有就是再热部分中的第n个小锅炉中，其他锅炉的吸热量视为零。为其从阀门或者高压侧汽封进出的辅助汽水流量的代数和(进入为正，流出为负)，i=1—n+1。对机组的循环吸热量Q进行全微分。

(其中i=1和n)

　　进一步化简为：

为证明机组循环吸热量Q随主蒸汽压力变化的变化量。只需求出，，，的变化量。

1.2.1 推导

主蒸汽在锅炉中的焓升，在统一物理模型中为第一个小锅炉的实际焓降，，为锅炉给水焓值。在计算主蒸汽焓升变化量时，主要是要确定锅炉给水焓值的变化。

　　由于在固定工况下，热力系统的结构矩阵A，以及各抽气段的抽气比例均视为不变值。所以凝结水在回热加热段的焓升不变。所以给水的变化主要考虑排气焓值得变化。

1.2.2 的推导

　　对上式进行全微分得

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